СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ 5
1. МЕТОД РАСЧЕТА ПЛАНАРНЫХ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ, СОДЕРЖАЩИХ ОДНОСТОРОНЮЮ КОПЛАНАРНУЮ ЛИНИЮ. 17
1.1. Метод расчета импеданса односторонней копланарной линии, расположенной над ферритовой пленкой. 18
1.1.1. Магнитный поток и импеданс односторонней копланарной линии. 18
1.1.2. Аппроксимация плотности тока. 22
1.1.3. Импеданс односторонней копланарной линии. 24
1.2. Результаты расчета импеданса односторонней копланарной линии, расположенной над ферритовой пленкой, и полосно-пропускающего фильтра на ее основе. 25
1.2.1. Расчет односторонней копланарной линии с правым боковым экраном. 25
1.2.2. Расчет односторонней копланарной линии с левым боковым экраном. 30
1.2.3. Расчет полосно-пропускающего фильтра. 33
1.3. Выводы. 36
2. МИКР01ЮЛОСКОВЫЕ И МНОГОПОЛОСКОВЫЕ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ ПОВЕРХНОСТНЫХ МАГНИТОСТАТИЧЕСКИХ ВОЛН. 38
2.1. Точный метод расчета импеданса излучения микрополоскового преобразователя поверхностных магнитостатических волн. 39
2.1.1. Импеданс микрополоскового излучателя Г1МСВ и интегральное
уравнение для тока. 39
2.1.2. Метод решения интегрального уравнения. 42
2.1.3. Вычисление функций /{п](к). 45
2.1.4. Вычисление интегралов, определяющих коэффициенты системы
алгебраических уравнений. 50
2.2. Сопротивление излучения многополосковых преобразователей поверхностных магнитостатических воли. 51
2 2.1. Импеданс многополоскового излучателя ПМСВ. 52
2.2.2. Результаты расчета сопротивления излучения многополоскового
излучателя ПМСВ. 58
2.3. Результаты и выводы. 63
3. РАСЧЕТ МНОГОЭЛЕМЕНТНЫХ МИКРОПОЛОСКОВЫХ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ ПРЯМЫХ ОБЪЕМНЫХ МАГНИТОСТАТИЧЕСКИХ ВОЛН.64
3.1 Расчет импеданса излучения микрополоскового преобразователя прямых объемных мапштостатичсских волн. 65
3.1.1. Импеданс излучения микрополосковой линии. 66
3.1.2. Расчет импеданса излучения микрополосковой линии. 70
3 2 Расчет сопротивления излучения многополосковых преобразователей прямых объемных магнитостатических волн. 77
3.2.1. Методика расчета сопротивления излучения многоэлсмснтных
микрополосковых преобразователей. 78
2
3.2.2. Результаты расчета сопротивления излучения многоэлементных микрополосковьтх преобразователей. 80
3.3. Выводы. 92
4. РАСЧЕТ МНОГОЭЛЕМЕНТНЫХ МИКРОПОЛОСКОВЫХ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ ОБРАТНЫХ ОБЪЕМНЫХ МАГНИТОСТАТИЧЕСКИХ ВОЛН. 94
4.1. Расчет импеданса излучения микрополоскового преобразователя обратных объемных магнитостатических воли. 95
4.1.1. Магнитный поток и импеданс микрополосковой линии. 96
4.1.2. Результаты расчета импеданса излучения микрополосковой линии. 100
4.2. Расчет сопротивления излучения многополосковых преобразователей обратных объемных магнитостатических воли. 106
4.2.1. Методика расчета многоэлементных преобразователей 107
4.2.2. Результаты расчета сопротивления излучения многоэлементных
микрополосковых преобразователей. 109
4.3. Выводы. 121
5. ЭЛЕКТРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ДИСПЕРСИИ ПОВЕРХНОСТНЫХ МАГНИТОСТАТИЧЕСКИХ ВОЛН. 123
5.1. Дисперсия электромагнитных волн в касательно намагниченной ферритовой пленке с металлическими экранами. 124
5.1.1. Дисперсионные уравнения ПМСВ. 124
5.1.2. Расчет дисперсии ПМСВ в структуре Д-Ф-Д-М. 128
5.1.3. Расчет дисперсии ПМСВ в структуре М-Ф-Д-М. 134
5.2. Поверхностные волны в толстой касательно намагниченной ферритовой пленке. 143
5.2.1. Дисперсионное уравнение. 143
5.2.2. Расчет дисперсии поверхностных магнитостатических волн. 148
5.3. Метод расчета распределения тока па металлической полоске при падении на нее поверхностной магнитостатической волны. 150
5.3Л. Интегральное уравнение для плотности тока на металлической полоске.
..............................................................150
5.3.2. Расчет токораспределсиия на металлической полоске при падении на нее ПМСВ. 154
5.4. Результаты и выводы. 156
6. ЗАКЛЮЧЕНИЕ 161
7. ЛИТЕРАТУРА 167
3
Список сокращений и обозначений
АЧХ - амплитудно-частотная характеристика;
ГГГ - галлий-гадолиниевый фанат;
ЖИГ - железо-итгриевый гранат;
КПЛ - копланарная линия;
МПЛ - микрополосковая линия;
МСВ - магнитостатическая волна;
М-Д-Ф-структура - структура мсталл-диэлектрик-феррит; Д-Ф-Д-М-структура - структура диэлектрик-феррит-диэлектрик-металл М-Ф-Д-М-структура - структура металл-феррит-диэлектрик-металл; СКЛ - симметричная копланарная линия;
ОКЛ - односторонняя копланарная линия,
ОМСВ - объемная МСВ;
ООМСВ - обратная ОМСВ;
ПМСВ - поверхностная МСВ;
ПОМСВ - прямая ОМСВ;
ПП - полосковые проводники (копланарных, микрополосковых и много полосковых линий);
СВЧ - сверхвысокие частоты;
ТЛ - конденсаторная керамика;
ФП - ферритовая пленка;
ФЧХ - фазо-частотная характеристика;
ЭМВ - электромагнитная волна; с - скорость света;
/ - частота МСВ;
II - напряженность постоянного магнитного поля; к - волновое число МСВ или ЭМВ;
Ь - погонная индуктивность;
М - намагниченность насыщения феррита; х, у у 2 - координаты;
у - модуль гиромагнитного отношения для электрона;
11 - тензор магнитной проницаемости феррита; ц - диагональная компонента тензора магнитной проницаемости;
- недиагональная компонента тензора магнитной проницаемости; о - круговая частота.
ВВЕДЕНИЕ
В настоящее время ведутся интенсивные исследования в области спинволновой электроники СВЧ, целыо которых является создание устройств обработки сигналов в диапазоне СВЧ в реальном масштабе времени. Показано, что на основе магнитостатических волн (МСВ), распространяющихся в намагниченной ферритовой пленке (ФП), возможно создание линий задержки, электрически перестраиваемых полосно-пропускающих и полосно-заграждающих фильтров, фильтров с переменной полосой, перестраиваемых генераторов [2-31, 36-44, 46, 48-49, 51, 81-89, 115-130]. Указанные устройства могут быть использованы для обработки сигналов, в спутниковом телевидении, фазированных антенных решетках, для СВЧ контроля состояния природной среды и т.п. Использование спинволновых приборов в подобных радиоэлектронных системах весьма перспективно в отношении качественного совершенствования их функциональных возможностей.
Применение спинволновых приборов СВЧ выдвигает на первое место такие к ним требования, как их дешевизна, высокая технологичность, легкая воспроизводимость. Для решения этих задач необходима разработка методов машинного проектирования основных элементов любого спин-волнового устройства - преобразователей МСВ, представляющих собой отрезки различных линий (микрополосковых (МПЛ), коплаиарных (КПЛ), решеток, меандров и различных их сочетаний), расположенных на намагниченной ФП. Преобразователи МСВ являются неотъемлемой частью любого спинволнового устройства и в большинстве случаев определяют его основные характеристики (например, амплитудно-частотную характеристику (АЧХ) и вносимые потери фильтров).
Наиболее перспекгивными в настоящее время являются преобразо-
ватели поверхностных МСВ (ПМСВ), прямых объемных (ПОМСВ) и обратных объемных (ООМСВ) МСВ, для которых решена проблема термостабильности.
Характеристики устройств обработки сигналов СВЧ на поверхностных магнитостатических волнах (ПМСВ) в значительной мере определяются типом преобразователей электромагнитной волны (ЭМВ) в ПМСВ и обратно. Одними из перспективных являются преобразователи на основе отрезков симметричной (СКЛ) [81] и односторонней (ОКЛ) [82-84] ко-планарных линий. Реализация и расчет характеристик таких преобразователей (особенно на ОКЛ) - актуальная, но трудоемкая задача, о чем свидетельствуют отсугствие ссылок на преобразователи на ОКЛ в известных обзорах и учебниках [33,52] и малое число публикаций. Ферритовые фильтры с преобразователями на ОКЛ, расположенными непосредственно на ферритовой пленке (ФП), исследовались экспериментально в [82-83], а методы их расчета изложены в [82, 86]. Более широкие возможности имеют фильтры с преобразователями на ОКЛ, размещенными над ФП и отделенными от нее регулируемым диэлектрическим зазором, поскольку, как хорошо известно [52], изменение величины зазора позволяет управлять дисперсией ПМСВ. По исследованию таких фильтров известна всего одна экспериментальная работа [87].
В качестве преобразователей ПМСВ, ПОМСВ и ООМСВ могут быть использованы отрезки микрополосковых линий.
В настоящее время наиболее изучены закономерности возбуждения ПМСВ микрополосковыми линиями [3-31], отрезки которых наиболее часто применяются в качестве преобразователей спинволновых устройств.
Электродинамический самосогласованный подход, использованный-в работах [45, 130] для решения задачи возбуждения МСВ преобразоватс-
/
лями произвольного типа, не включает в граничные условия плотность поверхностного тока системы проводников и не позволяет вычислить ее импеданс излучения, что значительно усложняет изучение свойств самого преобразователя. Этот метод очень громоздок и, видимо, из-за вычислительных трудностей пока применен только к расчету входного импеданса преобразователя, содержащего отрезок одиночной микрополосковой линии [13, 130].
Другой электродинамический метод, предложенный в работе [44], позволяет определить комплексный коэффициент распространения ЭМВ основного типа в структуре с полосковыми проводниками, приближенный расчет которого недостаточен для точного расчета мпогополосковых преобразователей.
В последнее время в сантиметровом диапазоне волн стали использовать прямые объемные магнитостатические волны (ПОМСВ). Здесь для создания узкополосных фильтров также используются многоэлементные преобразователи.
Сопротивление излучения МПЛ, возбуждающей ПОМСВ, обычно рассчитывается в приближении однородного распределения тока методами работ [12, 14, 16].
Обратные объемные магнитостатические волны (ООМСВ) нашли применение в резонаторных фильтрах [104] и квазиоптических аналогах СВЧ элементов на МСВ [106]. Для проектирования таких устройств необходимо уметь рассчитывать погонный импеданс излучения микрополосковой линии, которая обычно используется для возбуждения ООМСВ.
Однако обычно используемый в расчетах приближенный метод, предложенный в работе [107], не учитывает точного распределения тока на микрополоске (МП) и не позволяет вычислить реактивную составляю-
7
щую импеданса излучения, которая необходима, например, для расчета резоиаторного фильтра.
Как известно, значительному сокращению времени и средств, затрачиваемых на разработку устройств на МСВ, обладающих заданным комплексом характеристик, способствует применение результатов предварительного расчета. Настоятельная необходимость проектирования спинвол-новых устройств, содержащих ОКЛ, МПЛ и другие разнообразные многополосковые планарные линии, с одной стороны, и отсутствие методов расчета импеданса излучения этих линий, максимально приближенных к эксперименту, с другой стороны, обосновывают актуальность темы исследования.
Необходима разработка в магнитостатическом приближении таких методов расчета импеданса излучения планарных преобразователей МСВ, которые описывают реальные процессы возбуждения МСВ и соответствуют эксперименту.
Дслыо работы является разработка в магнитостатическом приближении метода расчета импеданса излучения односторонней коплаиарной линии, возбуждающей ГТМСВ; методов расчета импеданса излучения мик-рополосковых линий, возбуждающих ПМСВ, ПОМСВ и ООМСВ; методики расчета сопротивления излучения многополосковых преобразователей ПМСВ, ПОМСВ и ООМСВ.
Диссертация состоит из введения, пяти глав и заключения.
Во введении дан обзор литературы по вопросам, рассмотренным в оригинальных главах диссертации, обоснованы актуальность выбранного направления исследования, сформулированы цель работы и задачи, которые решаются в диссертации, кратко изложено содержание диссертации, приведены сведения об апробации результатов работы и перечислены по-
8
ложения, выносимые на защиту.
13 первой главе предложен точный метод расчета погонных параметров односторонней копланарной линии (ОКЛ), расположенной над ферритовой пленкой и отделенной от нее регулируемым диэлектрическим зазором. По погонным параметрам ОКЛ методом теории длинных линий оцениваются характеристики преобразователей ПМСВ и изучается влияние особенностей возбуждения ПМСВ односторонней копланарной линией на формирование амплитудно-частотных характеристик (АЧХ) фильтров.
Во второй главе в подразделе 2.1 представлен наиболее точный метод расчета импеданса излучения микрополосковой линии, учитывающий влияние ферритовой пленки на ток полоска, который необходим как для расчета входного сопротивления одиночного микрополоскового преобразователя и устройства, содержащего два одинаковых одиночных преобразователя, так и для расчета многоэлементных микрополосковых преобразователей.
В подразделе 2.2 представлена методика расчета многоэлементных микрополосковых преобразователей, основанная на использовании метода расчета импеданса излучении одиночной микрополосковой линии, описанного в подразделе 2.1. Изучаются особенности возбуждения ПМСВ такими многоэлементными преобразователями, как решетчатый и меандро-вый короткозамкнутые преобразователи, которые можно использовать при формировании амплитудно-частотных характеристик (АЧХ) узкополосных фильтров.
Третья глава посвящена методам расчета микрополосковых и многополосковых преобразователей прямых объемных магнитостатических волн (ПОМСВ).
В подразделе 3.1 предложен точный метод расчета импеданса излучения микрополосковой линии, возбуждающей ПОМСВ.
С его помощью в подразделе 3.2 разработана методика расчета частотной зависимости сопротивления излучения многополосковых линий типа "решетка" и "меандр", расположенных на ферритовой подложке, а также исследовано влияние параметров линии на эту зависимость с целыо использования миогополосковых преобразователей в узкополосных фильтрах.
В четвертой главе представлены методы расчета микрополосковых и многополосковых преобразователей обратных объемных магнитостатических волн (ООМСВ).
В подразделе 4.1 рассматриваются микроиолосковые преобразователи ООМСВ, используемые при разработке фильтров и линий задержки, и для них представлен точный метод расчета импеданса излучения. Установлено, что расчетные значения сопротивления излучения микрополосковой линии, возбуждающей ООМСВ, хорошо совпадают с экспериментом, что позволяет получить достаточную точность при расчете входного сопротивления микрополоскового преобразователя ПОМСВ.
В подразделе 4.2 представлена методика расчета сопротивления излучения многоэлементных микрополосковых преобразователей, основанная на использовании метода расчета одиночной микрополосковой линии, изложенного в разделе 4.1. Изучаются особенности возбуждения ООМСВ такими многоэлементными преобразователями, которые можно использовать при формировании амплитудно-частотных характеристик (АЧХ) узкополосных фильтров.
В пятой главе для оценки пределов применимости разработанных в главах 1 и 2 методов расчета преобразователей на ПМСВ исследуются
10
многослойные фсррит-диэлектрические структуры, используемые при разработке фильтров и линий задержки, и для них представлен электродинамический метод расчета дисперсии ПМСВ.
В подразделе 5.1 в электродинамическом приближении получены дисперсионные уравнения поверхностных магнитостатических волн в структурах, содержащих касательно намагниченную ферритовую пленку и металлические экраны. Приведены результаты расчета дисперсии при различных параметрах структур, и проведено сравнение с магнитостатическим приближением.
В подразделе 5.2 в электродинамическом приближении получено дисперсионное уравнение поверхностных магнитостатических воли, распространяющихся перпендикулярно полю подмагничивания в структуре, содержащей касательно намагниченную ферритовую пленку, окруженную по обе стороны средами с разной диэлектрической проницаемостью. Рассчитаны дисперсионные характеристики электромагнитных волн в области малых волновых чисел для различных значений диэлектрической проницаемости слоев диэлектрика, окружающих ферритовую плёнку.
В разделе 5.3 в электродинамическом приближении получено интегральное уравнение для тока на металлической полоске в многослойной структуре, содержащей ферритовую пленку, диэлектрические слои и металлический экран. При исследовании отражения поверхностных магнитостатических волн (ПМСВ) от металлической полоски проведен расчет распределения тока на полоске, вызванного падающей на нее ПМСВ.
Каждый раздел диссертации завершается выводами, отражающими основные результаты представленных в нем исследований.
В заключении сформулированы основные результаты работы и общие выводы.
11
Научная новизна и значимость диссертационной работы определяется поставленными задачами, разработанными методами их решения, впервые полученными результатами и состоит в следующем:
1. Впервые в магнитостатическом приближении решена задача расчета импеданса излучения односторонней копланарной линии, возбуждающей ПМСВ в многослойной структуре диэлектрик-феррит-диэлектрик-мегалл (Д-Ф-Д-М-структуре) при направлении подмаг-ничивающего поля вдоль линии, где используется точное распределение плотности поверхностного тока планарных проводников.
2. Исследованы частотные зависимости импеданса излучения односторонней копланарной линии, возбуждающей поверхностные магнитостатические волны в структуре диэлектрик-феррит-диэлектрик-металл (Д-Ф-Д-М-структуре), и изучено влияние диэлектрического зазора между намагниченной ферритовой пленкой и линией на формирование АЧХ полосно-пропускающего фильтра.
3. Представлен точный метод расчета импеданса излучения микропо-лосковой линии, возбуждающей ПМСВ. Установлено, что расчетные значения импеданса излучения микрополосковой линии, возбуждающей ПМСВ, хорошо совпадают с экспериментальными, что позволяет получить достаточную точность при его использовании для расчета многополосковых преобразователей ПМСВ.
4. Предложена методика расчета сопротивления излучения многопо-лосковьтх преобразователей ПМСВ, содержащих микрополосковую линию, которую можно использовать при проектировании решетчатых и меандровых преобразователей ПМСВ для полосно-пропускающих фильтров.
5. Впервые в магнитостатическом приближении решена задача расчета
импеданса излучения микрополосковой линии, возбуждающей ПОМСВ и ООМСВ в многослойной структуре диэлегсгрик-феррит-диэлектрик-металл (Д-Ф-Д-М-структуре).
6. Предложена методика расчета сопротивления излучения многополосковых преобразователей ПОМСВ и ООМСВ, содержащих мик-рополосковую линию, которую можно использовать при проектировании решетчатых и меандровых преобразователей ОМСВ для по-лосно-пропускающих фильтров.
7. Впервые в электродинамическом приближении получены дисперсионные уравнения ПМСВ в диэлектрик-феррит-диэлектрик-металл (Д-Ф-Д-М) и металл-феррит-диэлектрик-металл (М-Ф-Д-М) структурах. Приведены результаты расчета дисперсии ПМСВ при различных параметрах структур и проведена оценка пределов применимости магпитостатического приближения.
8. Предложен электродинамический метод расчета дисперсионных характеристик поверхностных электромагнитных волн, распространяющихся в толстой пластине (пленке), граничащей с диэлектрическими слоями различной диэлектрической проницаемости.
9. Впервые в электродинамическом приближении получено интегральное уравнение для тока на металлической полоске, вызванного падающей на нее ПМСВ, в диэлектрик-феррит-диэлектрик-металл (Д-Ф-Д-М) структуре.
Практическая значимость. Практическая значимость работы заключается в разработке программ расчета импеданса излучения копланар-ных, микрополосковых линий с намагниченной ферритовой пленкой и программ расчета сопротивления излучения короткозамкнутых многополосковых преобразователей ПОМСВ и ООМСВ для перестраиваемых и
13
неперестраиваемых полосно-пропускающих фильтров СВЧ диапазона.
Эти программы можно использовать для оптимизации ЛЧХ широкого класса многофункциональных СВЧ устройств на основе копланарной, микрополосковой и многополосковой линий передачи с намагниченной ферритовой пленкой. Разработанный метод расчета преобразователей ПМСВ, ПОМСВ и ООМСВ, позволяющий рассчитывать АЧХ устройства, и созданные программы могут быть использованы при разработке и оптимизации параметров приборов спинволновой электроники СВЧ.
■ Достоверность результатов работы определяется как использованием строгих современных методов расчета, так и согласием основных теоретических положений с результатами экспериментов и результатами теоретических работ других авторов.
Апробации диссертационной работы. Основные результаты работы доложены и обсуждены на следующих международных научно-технических конференциях:
1. Международная научно-техническая конференция “Излучение и рассеяние электромагнитных воли” (ИРЭМВ-2007). Таганрог. Россия. 25-30 июня 2007 г.;
2. Международная научно-техническая конференция “Проблемы безопасности морского судоходства, технической и коммерческой эксплуатации морского транспорта”. Новороссийск. 14-17 сентября 2007 г.;
3. XV международная конференция “Радиолокация и радиосвязь”. Моск-ва-Фирсановка. 7-11 ноября 2007 г.;
4. Международная научно-техническая конференция “Актуальные проблемы электронного приборостроения” (АПЭП-2008). Саратов. 24-25 сентября 2008 г.
5. XVI международная конференции “Радиолокация и радиосвязь” и XVI
международная конференции по сгшн-электронике и гиромагнетизму. Москва-Фирсановка. 11-16 ноября 2008 г.
6. XIV международная зимняя школа-семинар по электронике сверхвысоких частот и радиофизике. Саратов. 3-8 февраля 2009 г.
7. Международная научная конференция “Излучение и рассеяние электромагнитных волн” (ИРЭМВ-2009). Таганрог-Дивноморское. ТТИ ЮФУ. 27 июня - 1 июля 2009 г.
8. XVII международная конференция “Магнетизм, дальнее и ближнее спин-спиновое взаимодействие”. Москва-Фирсановка. 20-22 ноября 2009 г.
9. XVIII международная конференция “Электромагнитное поле и материалы”. Москва-Фирсановка. 19-21 ноября 2010 г.
10. Международная научная конференция “Излучение и рассеяние электромагнитных волн” (ИРЭМВ-2011). Таганрог-Дивноморское. ТТИ ЮФУ. 27 июня - 2 июля 2011 г.
Публикации. Основное содержание диссертации опубликовано в 24 печатных работах. По материалам диссертации опубликовано 4 статьи в изданиях, входящих в перечень ВАК, рекомендованных для опубликования научных результатов диссертаций, и 20 работ - в сборниках трудов и тезисов докладов на различных научных конференциях.
Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения и списка литературы, содержит 183 страницы текста, включающие 60 рисунков и список литературы из 130 наименований. Основные положения., выносимые на защиту:
1. Метод расчета импеданса излучения односторонней копланарной линии, возбуждающей ПМСВ в многослойной структуре диэлектрик-феррит-диэлектрик-металл (Д-Ф-Д-М-структуре) при направлении под-
магничивающего поля вдоль линии, где использовано точное распределение плотности поверхностного тока планарных проводников.
2. Метод расчета импеданса излучения микрополосковой линии, возбуждающей ПОМСВ и ООМСВ в многослойной структуре диэлектрик-феррит-диэлектрик-металл (Д-Ф-Д-М-структуре), где использовано точное распределение плотности поверхностного тока в линии.
3. Метод расчета сопротивления излучения многополосковых преобразователей ПМСВ, ПОМСВ и ООМСВ, содержащих микрополосковую линию, которую можно использовать при проектировании решетчатых и меандровых преобразователей для полосио-пропускающих фильтров
4. Электродинамический метод расчета дисперсионных уравнений ПМСВ в диэлектрик-феррит-диэлектрик (Д-Ф-Д), диэлектрик-феррит-диэлектрик-металл (Д-Ф-Д-М) и металл-феррит-диэлектрик-металл (М-Ф-Д-М) структурах и опенка пределов применимости магнитостатического приближения.
5. Совокупность новых теоретических результатов, полученных при анализе расчетных зависимостей импеданса излучения ПМСВ, ПОМСВ и ООМСВ в односторонней копланарной, микрополосковой и многополосковой линиях, и ряд выявленных закономерностей в формировании частотных зависимостей сопротивления излучения.
16
- Київ+380960830922