ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
ГЛАВА 1. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ГЕНЕРАЦИИ УПРУГИХ ВОЛН В ВОДНОЙ СРЕДЕ
1.1. Анализ некоторых характеристик процесса транс-
портировки газа по рукаву высокого давления
1.1.1. Задача численного интегрирсвания
уравнений методом характеристик
1.1.2. Аналитическое решение линеаризованных
уравнений неустанозившегося движения газа
1.1.3. Расчет работы силы трения при квазиустано-
вившемся изотермическом режиме течения газа
1.2. Теоретическое исследование упругого сигнала, возбуждаемого источником
1.2.1. Постановка задачи и вывод системы
уравнений
1.2.2. Исследование процесса впрыска газоводяных
струй в водную среду при работе пневмогид-равлических источников
ГЛАВА 2. РАЗРАБОТКА И ВНЕДРЕНИЕ ИСТОЧНИКОВ В ПРАКТИКУ МОРСКИХ НЕФТЕГАЗОПОИСКОВЫХ РАБОТ
2.1. Разработка и исследование пневмоисточника
типа "Импульс"
2.1.1. Анализ некоторых характеристик
пневмоисточника
2.2. Групповой пневматический источник "Импульс-1"
2.2.1. Исследование группового пневмоисточника
"Импульс-1"
2.3. Результаты эксплуатации группозого
пневматического источника "Импульс-2"
2.3.1. Сейсмические исследования в бассейне
Черного моря
2.4. Разработка и исследование группового пневма-
тического источника для мелководья "Импульс-3"
2.4.1. Результаты исследований одиночного
излучателя от источника "Импульс-3"
2. 5. Разработка и исследование пневмоисточника ШИП
2.5.1. Опытно-методические сейсмические работы
2.6. Групповой пневматический источник "Импульс-4"
2.7. Конструкции пневмогидравлических источников
- 3 -
2.7.1. Пневмогидравлический источник с
многоструйным СОПЛОМ 122
2.7.2. Пневмогидравлический источник со
сплошным кольцевым соплом 128
2.7.3. Пневмогидравлический источник с плоским
кольцевым кавитатором 130
ГЛАВА 3. ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ДВИЖЕНИЯ СЕЙСМОГРАФНОГО
КАБЕЛЯ ПРИ БУКСИРОВКЕ 134
3.1. Состояние техники и технологии буксировки
сейсмографных кабелей 135
3.1.1. Стабилизация сейсмографного кабеля по
глубине 136
3.2. Обзор литературных источников 139
3.3. Предварительная информация к задаче 147
3.4. Методические предпосылки к задаче 151
3. 5. Задача о равновесии невесомого
сейсмографного кабеля в горизонтальной
плоскости при движении в воде 153
ГЛАВА 4. РАЗРАБОТКА КОНСТРУКЦИИ КОНЦЕВОГО БУЯ ДЛЯ
СЕЙСМОГРАФНОГО КАБЕЛЯ 168
4.1. Основы проектирования концевого буя 169
4.2. Геометрические характеристики буя 171
4.3. Конструкция и компоновка буя 176
4.3.1. Проектировочный расчет площади руля 179
4.3.2. Расчет светосигнализатора и
уголкового отражателя 181
4.3.30. Система управления движением буя 187
4.4. Энергетическая установка буя 191
4.4.1. Основные эксплуатационные и техникоэкономические характеристики аккумуляторов 191
4.5. Гидростатический расчет буя 194
4.6. Гидродинамический расчет буя 196
4.7. Технические средства навигации концевогс буя 200
4.8. Спускоподъбмные операции 201
ГЛАВА 5. РАЗРАБОТКА СПУТНИКОВЫХ ПРИЁМОИНДИКАТОРОВ ДЛЯ
ОПРЕДЕЛЕНИЯ КООРДИНАТ ДИНАМИЧЕСКИХ ОБЪЕКТОВ 209
5.1. Разработка и исследование спутникового
ПИ "Ламбда" 210
5.1.1. Программное обеспечение ПИ "Ламбда" 212
- 26 -
Начальные условия:
(р№)-0
= б(х-1) (Р0-РК0).
1.25)
Второе условие системы (1.25) получается из (1.22) с учетом системы уравнений (1.21).
Граничные условия:
х=0, Р=Р0
(рЮ
Х=1, (р'Аг) +Ц — - 0, (1.26)
Лх
где Ь = Ук/Б.
Применяя метод Фурье, найдём:
Гу
(рЮ = (Р0-Рко)е 2 — С03/1(Х -003/4(1 -31пЬЧ ,
1 = 1 Ь(
где д4 - суть корня уравнения.
собд^ Ьд'гшпд* 1=0; ЬА = V Д12с2-а2;
(1.27)
*1 =
2(1+П2д12)
го
(1.28)
Р(хЮ =Р0- (Р0-Рко)е_а1111)'/Ыд1созд11з1пд!хСазт^ 1+Ысозао).
Полученные выражения позволяют с помощью формул (1.19) и (1.20) оценить к.п.д. рукава высокого давления.
1.1.3. Расчёт работы силы трения при квазиустановившемся изотермическом режиме течения газа
Запишем работу сил трения за единицу времени в зиде [А.Н.Богомолов и др.,1965]
А =тх1у,
(1.29)
где т - удельная сила трения; х - периметр;
1 - длина рукава высокого давления;
V - установившаяся по всей длине рукава для данного момента 1 скорость.
- 21 -
Сила трения в турбулентном потоке может быть записана в
виде:
х = > (1.30)
4 2g
где х - удельный вес газа;
X - коэффициент Дарси.
Переписывая уравнение (1.29) для рукава круглого сечения диаметром б, найдём:
А =7Шгу, (1.31)
По формуле (Дарси) имеем:
1 V2 1
Ро-Рк = X— К — = 4т — , (1.32)
б 2в б
где Р0 - давление в начальном сечении рукава;
Рк - давление в конечном сечении рукава, равное давлению в рабочей камере источника.
Уравнение Клапейрона-Менделеева состояния газа в рабочей камере пневмоисточника запишется в виде:
С*
рк= — ет, (1.зз)
Ук
где Ск - весовое количество газа в рабочей камере;
Ук - объём рабочей камеры.
Так как весовой расход газа Ск в рукаве высокого давления в единицу времени равен скорости изменения весового количества газа в рабочей камере источника, то мокно записать:
бСк
- С. (1.34)
<П
Учитывая формулу (1.8), запишем:
С / (Р02- Р*к)«
8 ((Х(1/б)+21п(Р0/Рк))КТ
(1.35)
При наличии местных сопротивлений приведённая длина Х(1/б) перейдёт в Х(1/б) + 41#
где берётся из таблиц [В.С.Яблоновский, 1961].
- Київ+380960830922