-2-
СОДЕРЖАНИЕ
Введение...........................................................5
Глава 1. Механические свойства сплавов с памятью формы и феноменологические модели поведения этих материалов....................12.
1.1 Экспериментальные данные по механическому поведению СПФ.......................................................12
1.2 Феноменологические модели поведения СПФ...............23
1.3 Термодинамический анализ поведения СПФ................32
1.4 Проблемы,требующие дополнительного рассмотрения 35
Глава 2. Экспериментальное исследование прямого и обратного термоупругого превращения в образцах из никелидатитана при одноступенчатом и двухступенчатом наг ружении.....................3^
2.1 Постановка эксперимента...............................37
2.2 Оиьггы но прямому и обратному превращении под действием постоянной нагрузки.............................^0
2.3 Опыты по прямому превращению при двухступенчатом нагружении............................................... 63
2.4 Зависимость деформации, накопленной при полном прямом превращении под действием постоянного напряжения от номера термомеханического цикла...........................ЭД
2.5 Обработка результатов экспериментов но прямому превращению под действием двухступенчатого нагружения............................................... V
Глава 3. Феноменологическое описание реверсивного деформирования сплавов с памятью формы при обратном превращении под действием напряжений...................... .......................120
3.1 Качественное описание эффекта.........................120
3.2 Исходные определяющих соотношения для фазовых деформаций................................................
-3-
3.3 Коррекция определяющих соотношений.....................125
3.4 Реверсивного деформирования при обратном превращении под действием постоянных напряжений......................МГ28
3.5 Реверсивное деформирование при обратном превращении иод действием напряжений из мартенситного состояния, свободного от фазовых деформаций изменения формы ТЗ Г
3.6 Реверсивное деформирование при обратном превращении под действием напряжения, превышающего напряжение, действовавшее при предшествующем прямом превращении........................................................137
3.7 Обратное превращение под действием напряжения, несоосного напряжению, действовавшему при предшествующем прямом превращении........................................15т
Глава 4. Решение начально-краевых задач о прямом и обратном превращении в рамках нелинейной теории деформирования сплавов с памятью формы.............................................М2
4.1 Постановка задачи.......................................М2
4.2 Уравнение энергетического балланса.......................№
4.3 Одномерные разрешающие соотношения.....................150
4.4 Определение эвивалентных значений параметров материала для линейной и нелинейной модели деформирования СПФ.......................................................153
4.5 Анализ результатов решения начально-краевых задач 158
Глава 5. Решение связной термоэлектромеханической задачи для стержня из сплава с памятью формы в рамках теории нелинейного деформирования этих материалов.....................................165
5.1 Формулировка связной термоэлсктромеханичсской задачи .. 165
5.2 Термодинамический анализ поведения СПФ с учётом теплового действия электрического тока....................167
-4-
5.3 Определение скорости притока тепла засчёт пропускания электрического тока..........................................!Г4
5.4 Аппроксимация зависимости электрического сопротивления образца из никелида титана от температуры в зоне фазовых переходов.................................................. 176
5.5 Анализ результатов расчёта.................................ГН
Заключение...........................................................
Библиографический список...............................................1м
-5-
ВВЕДЕНИЕ
Работа посвящена экспериментальному и теоретическому исследованию термомеханических свойств сплавов с памятью формы на примере наиболее известного представителя этой группы функциональных материалов - никелида титана. Данный материал представляет собой твердый раствор титана и никеля примерно равноатомного состава. В простейшем случае никелид титана может находиться в двух фазовых состояниях, различающихся строением атомной решетки. Это, во-первых высокотемпературное, высокопрочное жесткое аусгенитное состояние, имеющее объемно-центрированную кубическую решетку типа В2 и, во-вторых - низкотемпературное, менее прочное, менее жесткое мартенситное фазовое состояние, имеющее моноклинную решетку с искажениями типа В19\ При охлаждении через определенный температурный интервал происходит прямое термоупругое мартенситное превращение из аустенитной фазы в мартенситную, при нагреве - обратное превращение. Термоупругие фазовые превращения были открыты Г.В. Курдюмовым и Л.Г. Хандросом.
Мартеиситная фаза может находиться в различных структурных состояниях, различающихся степенью ориентированности
низкосимметричных мартенситных ячеек. При нагружении СПФ в мартенситном состоянии в нем может происходить структурное превращение, приводящее к увеличению степени ориентированности мартенситных ячеек.
Фазовые и структурные превращения в СПФ сопровождаются такими уникальными механическими явлениями, как:
-существенное изменение упругих модулей (уменьшение при прямом превращении и увеличение при обратном);
- аномальное изменение таких физических характеристик материала, как электрическое сопротивление, теплоемкость, внутреннее трение и т.д.;
-объемный эффект реакции фазового превращения, носящий аномальный характер (увеличение объема при охлаждении,
-6-
сопровождающемся прямым мартенситным превращением и уменьшение объема при нагреве и соответствующем обратном превращении;
-накопление деформаций формоизменения при прямом превращении (рост деформаций при прямом превращении под действием механического напряжения в «сторону» приложенного напряжения);
- явление ориентированного превращения рост деформаций «в сторону» ранее приложенного напряжения после его снятия при продолжении прямого превращения);
- явления монотонной, реверсизной и обратимой памяти формы;
- мартенситная неупругость (рост деформаций при изотермическом нагружении СПФ в мартенситном состоянии, связанный со структурными привращениями);
- сверхупругость (рост деформаций при изотермическом нагружении СПФ в аустенитном состоянии, связанный с прямым превращением,
вызванным ростом напряжений и падение деформаций при изотермической разгрузке, связанный с вызванным падением напряжений обратным
превращением);
- выделение и поглощение латентного тепла фазового перехода;
- диссипативные явления.
Экспериментально механическое поведение сплавов с памятью формы изучалось, в работах В.А. Лихачева, А.Е. Волкова, С.Л. Кузмина, С.П. Беляева, В.Г. Малинина, В.Е. Гюнтера, Л.А. Монасевича, Ю.И. Паскаля, В.Н. Хачина, В.Г. Путина, В.В. Кондратьева, Е.З. Винтайкина, Корнилов. И.И., Белоусов O.K., Качур Е.В., И.Н. Андронова, S. Miyazaki, К. Tanaka, К.
Otsuka, F. Nishimura, N. Watanabe и др.
Различные системы механических определяющих соотношений для сплавов с памятью формы предложены в работах В.А. Лихачева, В.Г. Малинина, А.Е. Волкова, С. Абдрахманова, Г.А. Малыгина, A.A. Мовчана,
F. Baumgart, J. Jorde, I-I.G. Reiss, A. Bertram, I. Muller, F. Falk, B. Raniecki, C. Lexcellent, D.C. Lagoudas, M. Huang, L.C. Brinson E.J. Graesser, F.A. Cozzarelli,
-I-
C. Liang, C.A. Rogers, K. Tanaka, T. Paator, A. Eberhardt, M. Berveiller, Auricchio F. и др.
Формулировке и решению краевых и начально-краевых задач термомеханики для элементов из СПФ посвящены работы А.Е. Волкова, О.И. Крахина, A.A. Мовчана, С.А. Лурье, Со Ньюнт, Ю.Б. Какулия и др.
Возможности применения уникальных свойств СПФ для создания перспективных конструкций и прогрессивных технологий, исследовались в работах О.И. Крахина, А.И. Разова, В.Н. Семенова, А.Г. Чернявского, Д.Б. Чернова, P.P. Ионайтиса, М.А. Хусаинов и др.
Несмотря на большое количество публикаций, посвященных экспериментальному и теоретическому изучению СПФ, целый ряд вопросов к настоящему времени исследован недостаточно. Так, не существует единого мнения об основных качественных особенностях зависимости интенсивности деформации полного прямого превращения, происходящего под действием постоянного напряжения от интенсивности этого напряжения (речь идет о поведении соответствующей зависимости при малых и больших напряжениях). Отсутствует общепринятая процедура определения зависимостей характерных температур прямого и обратного мартенситного превращения под действием некоторого механического напряжения от величины этих напряжений. Недостаточно исследованы процессы накопления деформаций прямого превращения под действием кусочно -постоянной нагрузки.
Отсутствуют феноменологические модели явления реверсивного деформирования при обратном превращении под действием некоторого напряжения, если его интенсивность превышает интенсивность напряжений, которые действовали на предварительном этапе прямого превращения.
К настоящему времени предложены как линейные, так и более адекватные нелинейные феноменологические модели деформирования СПФ при термоупругих фазовых превращениях. В рамках линейных моделей деформирования СПФ решен ряд дважды связных начально-краевых задач о
- 8-
температурпом, фазовом и деформированном состоянии стержней из СПФ при прямом и обратном превращении. Аналогичные решения в рамках нелинейных моделей деформирования СГІФ отсутствуют. Отсутствует ответ на вопрос об актуальности учета нелинейных свойств СПФ при анализе их термомеханического поведения.
На практике управление температурой элементов конструкций из СПФ с небольшими площадями поперечных сечений, а значит их фазовым состоянием и механическим поведением, осуществляют путем пропускания по ним электрического тока. Поэтому весьма актуальной является проблема моделирования изменения температурного, фазового и напряженно-деформированного состояния образцов из СПФ при изменении силы пропускаемого но ним тока. Соответствующие задачи осложнены тем обстоятельством, что электрическое сопротивление СПФ претерпевает аномальные изменения при термоупругих мартенситных превращениях. В результате определить зависимость электрического сопротивления образца из СПФ от координат и времени, не решив задачу о фазовом составе образца, не представляется возможным. В результате возникает весьма сложная проблема, в рамках которой задачи определения электрических свойств материала, его температурного режима, фазового и напряженно-деформированного состояния должны решаться совместно. Ранее такие задачи в рамках нелинейных феноменологических моделей деформирования СПФ, учитывающих не только выделение и поглощение латентного тепла фазовых переходов, но и диссипативные явления, не решались.
В соответствии со сказанным выше, в задачи данной диссертации входило:
экспериментальное исследование процессов деформирования образцов из никелида титана при их прямом и обратном мартенситном превращении под действием постоянных и кусочно - постоянных нагрузок;
-<?-
- выработка методики экспериментального определения зависимости характерных температур термоупругих мартенситных превращений от величины действующих напряжений;
- анализ законов суммирования деформаций при прямом превращении под действием кусочно-постоянных напряжений;
формулировка феноменологической модели реверсивного деформирования СПФ при обратном превращении под действием механического напряжения;
- разработка алгоритма решения начально-краевых дважды связных задач о температурном, фазовом и деформированном состоянии стержней из СПФ в рамках нелинейной теории деформирования этих материалов;
сравнение решений связных начально-краевых задач о температурном, фазовом и деформированном состоянии СПФ, полученных в рамках линейной и нелинейной теорий деформирования этих материалов;
- формулировка уравнения энергетического баланса, с учетом притока немеханической энергии, связанного с пропусканием электрического тока, учитывающего выделение и поглощение латентного тепла фазового перехода, и диссипативные явления;
- разработка алгоритма и решение с помощью этого алгоритма связных задач об электрических свойствах, фазовом, температурном и деформированном состоянии стержней из СПФ, испытывающих прямые или обратные мартенситные превращения при управляющем воздействии электрического тока.
Диссертация состоит из введения, пяти глав и списка литературы. Первая глава носит, в основном, обзорный характер. В ней описываются механические свойства и явления, характерные для СПФ, а также некоторые феноменологические модели термомеханического поведения СПФ, используемые в последующих разделах диссертации.
Во второй главе изложены результаты проведенных автором диссертации экспериментальных исследований термомеханического
- го-
новедения образцов из никелида титана при прямом и обратном мартенситном превращениях, происходящих под действием постоянных и кусочно-постоянных нагрузок. Предложен алгоритм определения зависимостей характерных температур термоупругих мартенситных превращений от действующих напряжений. Изучены характерные особенности зависимости деформации полного прямого превращения под действием постоянного напряжения от величины этого напряжения, а также от количества проведенных до этого с данным образцом испытаний. Проведены экспериментальные исследования накопления деформаций прямого превращения под действием кусочно-постоянных напряжений и проанализированы соответствующие законы суммирования деформаций.
В третьей главе предложена модель и определяющие соотношения, описывающие процесс реверсивного деформирования при обратном превращении, происходящем под действием механических напряжений. Модель формулировалась для описания немонотонного деформирования, происходящего при обратном превращении под действием некоторой нагрузки из состояния хаотического мартенсита. Модель распространена на случай произвольного сочетания нагрузок, действующих при прямом и последующем обратном превращении, в том числе - и для случая, когда соответствующие напряжения несоосны.
В четвертой главе описан алгоритм решения связных начально -краевых задач о температурном, фазовом и деформированном состоянии стержней из СПФ в рамках нелинейной теории деформирования этих материалов. Полученные решения ряда задач сопоставлены с аналогичными решениями, найденными в рамках соответствующей линейной теории. Обсуждаются границы применимости линейной теории.
В пятой главе в рамках подходов рациональной термодинамики сформулировано уравнение энергетического баланса для СПФ, претерпевающего прямые и обратные термоупругие мартенситные превращения под действием электрического тока. Предложена
-н-
аппроксимация зависимости электрического сопротивления СПФ от значения температуры и параметра фазового состава. Приведен алгоритм и с его помощью решен ряд задач об изменении электрических свойств, температурном, фазовом и деформированном состоянии стержней из СПФ, претерпевающих термоупругие фазовые превращения с учетом пропускаемого по ним электрического тока.
В заключении содержатся выводы по результатам работы.
-ш-
Глава 1
МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СПЛАВОВ С ПАМЯТЬЮ ФОРМЫ И
ФЕНОМЕНОЛОГИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ПОВЕДЕНИЯ ЭТИХ
МАТЕРИАЛОВ
1.1. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ДАННЫЕ НО МЕХАНИЧЕСКОМУ ПОВЕДЕНИЮ СПФ
В данном разделе кратко описаны макроскопические свойства и явления, характерные для сплавов с памятью формы (СПФ). Эти свойства проявляются, прежде всего, при термоупругих мартенситных превращениях, т.е. при фазовых переходах из аустенитной фазы, имеющей объемно-центрированную кубическую решетку, обозначаемую обычно как В2 в мартенситную, имеющую моноклинную кристаллическую решетку с искажениями, обозначаемую как В19', и обратно [20].
Мартенситная фаза может находиться в различных структурных состояниях, различающихся степенью ориентированности мартенситных элементов с низкосимметричной структурой. Все множество структурных состояний мартенсита ограничено, с одной стороны, состоянием полностью хаотического (сдвойникованного) мартенсита, а с другой стороны -гипотетическим для поликрисгаллических СПФ состоянием полностью ориентированного (раздвойникованного) мартенсита. Под структурными превращениями здесь и далее понимаются преобразования мартенситной структуры, ведущие к росту степени ее ориентированности. Такие переходы наблюдаются при изотермическом нагружении СПФ в мартеиситном состоянии возрастающими напряжениями. Структурные превращения в СПФ также сопровождаются макроскопическими явлениями (ростом деформаций).
Прямое мартенситное превращение происходит при охлаждении через соответствующий температурный интервал (М5,МГ). При этом объемная
доля мартенситной фазы я возрастает от нуля до единицы. Обратное
мартенситное превращение происходит при нагреве через интервал
-13-
температур (А5,Аг). При наличии механических напряжений температуры М^, Мг, А$, Аг изменяются. Следуя экспериментальным данным [110], величина М5 растет с ростом интенсивности приложенных напряжений, а величина А, увеличивается с ростом а, если действующие напряжения и фазовые деформации направлены одинаково и уменьшается, если их направления противоположны. В [30] зависимость характерных температур от напряжений записана в виде:
М5 = М“ + кмО;, Мг=М?+кмо,, А$=А" + кмст,, Аг=А“+кмСТ; (1.1.1)
Здесь а,-интенсивность напряжений, М°, М°, Л®, А°-значение
соответствующих температур в свободном от напряжений материале. Следуя сказанному выше, зависимости (1.1.1) справедливы, строго говоря, только для
величины
По данным [12] модуль Юнга Е никелида титана при прямом мартенситном превращении может уменьшаться в три раза (со значения 84000 МПа в аустенитном состоянии до значения 28000 МПа в мартенситном состоянии). Коэффициент Пуассона возрастает со значения 0.3 в аустенитном состоянии до значения 0.48 в мартенситном состоянии. Необходимо отметить, что говорить о модуле Юнга для мартенситного состояния никелида титана можно лишь в некотором условном смысле, поскольку диаграмма растяжения мартенсита имеет с самого начала нелинейный характер. Касательный модуль мартенсита в нулевой точке весьма высок, но быстро уменьшается с ростом деформаций. Поэтому под модулем Юнга мартенсита лучше понимать тангенс наклона начального участка кривой разгрузки, который с достаточной степенью является линейным.
При термоупругих мартенситных превращениях аномальным образом меняются не только упругие модули, но и другие физические характеристики СПФ. В частности, это касается удельного электрического сопротивления материала, темп изменения которого с изменением температуры резко
-м-
нарастает в зоне термоупругих фазовых превращений. Подробно это явление описано в разделе 5 настоящей работы.
Если охлаждение через интервал температур прямого мартенситиого превращения хорошо отожженного образца из СПФ происходит для случая, когда интенсивность напряжений равна нулю, то оно сопровождается лишь фазовой деформацией изменения объема (так называемый «объемный эффект реакции»). Величина объемного эффекта реакции невелика (сравнима с упругой деформацией) [51]. Для никелида титана линейная деформация объемного эффекта реакции полного прямого превращения равна 0.34%. Следует отметить, что в отличие от обычных материалов, в СПФ при охлаждении через интервал температур прямого мартенситиого превращения объем не уменьшается, а растет. Аномальный характер объемного эффекта характерен не для всех термоупругих фазовых превращений, наблюдаемых в СПФ. Так, объемный эффект прямого ромбоэдрического превращения не только существенно превосходит объемный эффект прямого мартенситиого превращения по величине, но и имеет нормальный характер, т.с. при охлаждении и соответствующем прямом ромбоэдрическом превращении объем уменьшается.
Если прямое мартенситное превращение происходит при наличие механических напряжений с отличной от нуля интенсивностью, то оно сопровождается накоплением фазовой деформации изменения формы, интенсивность которой даже для небольших приложенных напряжений может быть весьма велика (до 8%-10% в никелиде титана). Эго явление называют «пластичность превращения». Девиатор фазовой деформации, накопленной при полном прямом превращении под действием постоянного напряжения сооссн дсвиатору действующего напряжения. Интенсивность фазовой деформации, накопленной при полном прямом превращении под действием постоянного напряжения, является монотонно возрастающей функцией этого напряжения. Для достаточно больших напряжений скорость возрастания фазовых деформаций с ростом напряжений затухает, и значение
-15-
интенсивности фазовых деформаций асимптотически приближается к некоторой постоянной величине, коррелирующей с интенсивностью кристаллографической деформации превращения.
Интенсивность фазовой деформации полного прямого превращения зависит не только от интенсивности приложенного напряжения, но и от вида напряженного состояния. Так, при одинаковых значениях интенсивности напряжений, интенсивность деформаций полного прямого превращения при растяжении выше, чем при сжатии. Соответствующая величина для сдвига занимает промежуточное положение.
Если в некоторой точке процесса прямого превращения, до его завершения, приложенное напряжение снимается, то в материалах типа никелида титана, или СПФ на основе меди при дальнейшем охлаждении ненагруженного материала фазовые деформации сначала не меняются, но потом по достижении снижающейся температурой некоторого значения, начинают опять расти в сторону ранее приложенного напряжения, хотя и с меньшей скоростью, чем в случае, когда напряжение не снималось. В [7,24,52] данный эффект подробно исследован и назван явлением «Ориентированного превращения».
Если образец из СПФ, переведенный в мартенситное состояние путем охлаждения в отсутствии напряжений, изотермически нагружать возрастающим напряжением, то деформации будут нелинейно расти с ростом приложенного напряжения. На первом участке диаграммы растяжения касательный модуль монотонно убывает до достаточно малых значений (по некоторым данным - до пуля). Далее, в некоторых экспериментах наблюдался аналог идеально-пластического поведения, т.е. роста деформаций до достаточно больших величин (порядка 6% у никелида титана) при постоянном напряжении (имеющим для никелида титана порядок 100 МПа). По истечении «идеально-пластического» участка начинается участок весьма резкого упрочнения (возрастания касательного модуля). Г1о достижении достаточно больших значений напряжения касательный модуль с ростом
-16-
напряжений опять начинает падать. По другим данным, «идеапьно-пластический участок не наблюдается, а после прохождения диаграммы растяжения через первую точку перегиба наблюдается участок достаточно низкого упрочнения, на протяжении которого касательный модуль сначала постепенно, но потом - все быстрее возрастает. Э го возрастание касательного модуля имеет место до второй точки перегиба, наблюдающейся при достаточно больших напряжениях. При дальнейшем возрастании напряжений касательный модуль убывает. Описанное выше явление называется «Мартенситной неу пру гостью».
Микроструктурные исследования показывают, что описанное поведение СПФ до второй точки перегиба на диаграмме растяжения связано не с пластическим деформированием, а со структурным переходом, превращением из хаотического мартенсита во все более ориентированный. Сначала постепенное, а потом все более резкое возрастание касательного модуля на втором участке диаграммы растяжения связано с насыщением процесса деформирования, таким же, как и наблюдаемое при прямом превращении. Деформация структурного перехода, так же как и деформация прямого превращения, не может превосходить кристаллографическую деформацию. Уменьшение касательного модуля после второй точки перегиба связано с достижением и превышением действующими напряжениями дислокационного предела текучести и развитием в добавок ко структурным еще и обычных пластических деформаций.
Величина интенсивности структурных деформаций зависит не только от величины интенсивности приложенных напряжений, но и от вида напряженного состояния. Для одинаковых значений интенсивности напряжений интенсивность деформаций при растяжении может примерно на 30% превосходить аналогичную величину, характерную для сжатия.
Развитие структурных деформаций наблюдается и при немонотонном нагружении. После разгрузки и обратного нагружения достаточной величины наблюдается уменьшение ранее достигнутой структурной деформации до
-и-
нуля и ее последующий рост в противоположном направлении. Кривые обратного нагружения обладают теми же особенностями, что и диаграмма прямого нагружения. При циклическом нагружении в координатах а-ье возникают петли структурного гистерезиса.
Обратимся далее к эффектам, наблюдаемым при нагреве образцов из СПФ и соответствующем обратным превращением. Здесь наиболее ярким является явление монотонной памяти формы, в честь которого и получил свое название рассматриваемый класс функциональных материалов.
Пусть образец из СПФ за счет явления структурного превращения прибрел некоторую неупругую деформацию. При разгрузке упругая деформация снимется, а неупругая останется. Нели теперь нагреть образец через интервал температур обратного превращения, то с ростом температуры эта неупругая деформация будет монотонно сниматься и по достижении температурой значения А* полностью или частично исчезнет. Снятие этой неупругой деформации является еще одним подтверждением тезиса о том, что в данном случае речь идет не о пластической, а именно о структурной деформации, поскольку пластическая деформация при нагреве не снимается.
Аналогичное явление наблюдается и после прямого превращения. Накопленная при этом фазовая деформация также монотонно снимается при нагреве. Необходимо отметить, что фазовая и структурная деформации снимаются при обратном превращении даже при наличие противодействующего напряжения. Именно на этом основан принцип действия силовозбудителей с рабочими телами из СПФ. Правда, если противодействующее напряжение достаточно велико, то монотонный характер снятия деформаций может быть нарушен (см. ниже). Чем выше противодействующее напряжение, тем менее полным является возврат исходной формы при нагреве и соответствующем обратном превращении. Полнота возврата уменьшается также с ростом того значения неупругой деформации, при котором начинается обратное превращение.
Помимо монотонного снятия деформации при нагреве и обратном превращении, в СПФ наблюдаются два вида реверсивных процессов памяти формы. Пусть образец из СПФ, материал которого первоначально находился в состоянии хаотического мартенсита, изотермически нагружен сначала напряжением одного знака, в результате чего приобрел соответствующую структурную деформацию, интенсивность которой обозначается как в,. Далее, образец разгружается и нагружается противоположно направленным напряжением, максимальное значение которого выбирается таким образом, чтобы после второй разгрузки деформация образца была равна нулю. В результате получается материал, в котором отсутствуют как макроскопические напряжения, так и макроскопические деформации. При нагреве такого образца до температуры А, никаких деформаций, кроме температурных в нем не происходит. Дальнейшее нагревание приводит к тому, что сначала развивается деформация «в сторону» первоначально приложенного напряжения, которая, достигнув при некоторой температуре максимума, обозначаемого как е2, при дальнейшем нагреве снимается до нуля при Т = Аг. Таким образом, реверсивное деформирование происходит при монотонном нагреве образца, в отсутствии напряжений и начальных деформаций.
Следует отметить, что амплитуда наблюдаемого при обратном превращении реверсивного эффекта е2 существенно уступает по величине амплитуде предварительного реверсивного деформирования б,. Согласно экспериментальным данным в2 /е, «0.25.
Аналогичное явление при монотонном нагреве наблюдается и после знакопеременного нагружения образца на предварительном этапе прямого мартенситного превращения. Необходимо отмстить, что в некоторых случаях на этапе обратного превращения наблюдается реверсивное деформирование в обратной последовательности: сначала происходит деформирование в
- Київ+380960830922